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1999 (5):9 ~ 12 比较了轴承内外圈轴向嘉善润达滑

2019-10-07 03:42 - 百度 - 查看:
1999 (5):9 ~ 12 比较了轴承内外圈轴向嘉善润达滑动轴承限位的多种方法双排球式转盘轴承有三个座圈,钢球和隔离块可直接排入上下滚道,根据受力状况,安排了上下两排直径不同的钢

  1999 (5):9 ~ 12 比较了轴承内外圈轴向嘉善润达滑动轴承限位的多种方法双排球式转盘轴承有三个座圈,钢球和隔离块可直接排入上下滚道,根据受力状况,安排了上下两排直径不同的钢球。这种开式装配非常方便,上下圆弧滚道的承载角都为90°,能承受很大的轴向力和倾翻力矩。当径向力大于0.1倍的轴向力时,滚道须特殊设计。双排异径球式回转支承的轴向、径向尺寸都比较大,结构紧固。特别适用于要求中等以上直径的塔式起重机,汽车起重机等装卸机械上。

  推力轴承的轴圈与轴的配合一般为过渡配合,座圈与轴承座孔的配合一般为间隙配合,因此这种轴承较易安装,双向推力轴承的中轴圈应在轴上固定,以防止相对于轴转动。已赞过已踩过你对这个回答的评价是?评论收起

  与安慰剂相比,使用依那西普治疗的风湿疾病患者的注射部位反应发生率明显增高(依那西普治疗组36%,安慰剂组9%,包括红斑和/或瘙痒、疼痛或肿胀)。注射部位反应通常在第一个月发生,且发生频率在第一个月最高,随后逐渐降低。注射部位反应的平均持续时间为3-5天。依那西普治疗组出现注射部位反应的患者大多数未予治疗,给予治疗者中多数接受局部用药,例如糖皮质激素或者口服抗组胺药。除此之外,部分患者还出现注射部位反应再现,即在最近一次的注射点有皮肤反应同时在多数的先前注射点也出现注射部位反应。这种反应一般为一过性的,而且治疗后不再复发。

  《轴承》 1999 .№.5 汽车轮毂轴承双沟中心距的测量 洛阳汇智轴承科技有限公司 (河南洛阳 471003)鲁鸿雁 杜宏林 王道恒 吴炳桂 中国第一拖拉机工程机械公司(河南洛阳 471003)刘玉瑞 【ABSTRACT】The met hod w hich combines pollar coordinates w ith rectangle coordinates is to be used to solve t he problem that the measuring error is too much because of uncorrect fixed positio n of groove center .T he paper describes adopt ing three stepping motors w hich have been caref ully divided to drive w orking t able moving along X 、 Y directions to make fi xed position of the w orkpiece correctly , so t hat the aut om at ic measurement is to be realized .T he g rating technology is int roduced to measure groove posit ion and g roove cent er dist ance .T he mathematics model of measuring g roove posi tion is established and the f orm ula of least square circle is inferred . 随着我国轿车工业的发展 , 生产轮毂轴承的 厂家越来越多 , 由于生产工艺和设备的限制 , 我国 的轮毂轴承与国外同 类产品相比还 有一定的差 距, 轮毂轴承结构上的特殊性 , 给测量带来了难 度 , 有的参数一般仪器无法测量 , 因此在生产过程 中沟形和双沟中心距很难保证 , 造成合套率低 , 振 动值高 , 且寿命短 。 鉴于厂家的需要 , 我们研制了 汽车轮毂轴承双沟中心距测量仪(简称双沟测量 仪)。 1 测量目的 由产品的结构图(图 1)可看 出 , 外圈沟道由 两个角度不大于 60°的半沟组成 , 因此要保证内 鲁鸿雁 男 , 工程师 。 1987 年毕业于哈尔滨电工 学院电磁测量及仪表专业 , 在洛阳轴承研 究所工作期 间 , 参加了内径全参数测量 仪 、BJ8 晶体管静止变频器 的开发及 T51 型圆度仪的 改造 。 在现单位开 发研制 了 QZW 双沟 全 参数 测量 仪。 外圈的合套率 , 就必须准确计量出端面到 O 1 的 距离 H(图 2)和 O 1 到 O 2 的距离 A , 该仪器主要 0 .8 f H ~ 1 .6 f H , 衰减 ≥40 dB (f H 、f L 为上 、下截止频率) (12)测量放大器线)A/ D 转换特性 分辨率 12 位 , 转换时 间 25 μs (15)运算精度 32 位 , 定点 (16)数字显示 低 、中 、高频带振动测值四位 十进制 , 波峰因数二位十进制 (17)检测效率 5 .2 ~ 10 s/ 件 , 可调 轴承振动是随机振动 。本仪器随机测量轴承 两面各一点的振动 , 并以此来分选轴承振动等级 , 这就要求轴承振动的离散性要小 , 适用于轴承工 艺水平较高的场合 。 参考文献 1方正全 .BV T 1 型轴承振动(速度)测量仪 研制报告 . 1985 . 2马家 驹等 .滚动 轴 承 振 动统 计 特 性 分析 .轴承 , 1994 (1):33 ~ 37 3庄表中 , 王行新 .随机振动概论 .地震出版社 , 1982. 4应怀樵 .振动测试分析 .中国铁道出版社 , 1981 . 5应怀樵 .波 形和 频谱 分 析与 随机 数据 处理 .中 国铁 道 出版社 , 1985. 6M CS 96 系列 单片 微机 8098 原 理及 系统 设计 技术 . 上海实用计算机自动控制工程公司 , 1990 . 7刘 复华 .8098 单 片机及 其应用 系统设 计 .清 华大学 出 版社 , 1992 . (收稿日期 :1998 03 24) (编辑 :杜迎辉) · 24 · 就是以测量沟中心距 A 为主 , 兼顾测量沟形及沟 道半径 R 。 图1 2 测量原理 本仪器采用极坐标与直角坐标法相结合的测 量原理 , 由于双沟的圆心角均小于 90°, 采用直角坐 标法很难保证测量数据能精确计算出圆心的坐标 , 这样就不能保证 H 和 A 值的精度 。而采用极坐 标法 , 通过回转测量整个沟道 , 再用最小二乘法就 很容易精确计算出圆心的坐标(XO1 , Y O1), 再将他 们转换到直角坐标系中 , 具体测量过程如下 。 《 轴承》 1999 .№.5 4 测量过程 该仪器是为车间检查站和计量室而设计的 , 为简 化 操作 , 适合 一 般 工 作 人 员的 使 用 , 采 用 QBASIC 高级语言编程 , 界面采用汉字提示 , 仪器 的测量过程力求全自动化 , 以避免产生人为的操 作误差 。 测量流程见图 5 。 5 关键技术的应用 5 .1 测量模型的建立 要确定沟中心的坐标 , 关键是如何确定沟中 心相对理想圆弧中心的坐标偏差 。 在该仪器设计 中我们将工件置于双重坐标系中(参见图 6)。 图3 图2 参见图 2 , 测头沿 X 轴方向进到第一个沟位 置O1 , 然 后绕 O1 回 转扫 描工件 的实 际沟 道轮 廓 , 得到实际沟道各取样点半径相对于理想圆弧 半径的差值 , 用最小二乘法可计算出沟道的理想 圆心与主轴回转中心的偏差 , 即 XO1 、Y O1 。 通过 调整工件的位置可以使沟道圆心与理想圆心趋近 重合 , 从而可以计算出准确的 H 值 。 同理 , 可得 X O2 、Y O 2 , 从而确定 A 值 。 仪器结构示意图见图 3 , 设计了一个可沿 X 方向移动的 X 工作台和一个可沿 Y 方向移动的 Y 工作台 , 分别装在两个精密导轨上 , 并由步进电 机 MX 、M Y 带动 , 在 Z 方向装有精密主轴 , 电感测 头装在主轴延伸出的架 子上 , 并由 步进电机 MZ 带动绕主轴回转 。 在 X 工作台上装有精密光栅 测长仪 , 整个仪器的控制及数据处理由一台 586 计算机完成 。可测量沟位置 、沟中心距 、沟曲率和 沟形偏差 , 其工作原理框图见图 4 。 图4 X 轴与光栅位移线平行 , Y 轴与之垂直 。 L 曲线是实际沟形 ;Rc 即是所要知道的最小二乘圆 半径 , 是实际轮廓上 P 点相对于真圆的残差 , 根据 最小二乘圆原理 ?Hc2(i )应为最小 。 O 为理想回 转中心 , 这里指仪器测头的回转中心 , Oc 为工件沟 道实际中心 , 由于 Oc 总是不能与 O 完全重合 , 必 然存在偏差 e 。 设 Oc 在 XOY 的坐标为(Xc , Y c), OOc 与 X 轴的夹角为 α。 P 为 L 上任一点 , 设为 · 25 · 《轴承》 1999 .№.5 图5 i 点 , PO 与 X 轴夹角为 φi , 在 ΔOOcP 中 。 Hc(i )= H(i )+(R -Rc)-X ccos φi -Y csi n φi 设 Δ=(R -R c) 根据最小二乘法原理 :?Hc2(i)最小 。 得到下列方程组 : ?H(i)cosφi + Δ?cosφi -Xc?cos2 φi - Y c?sin φi cos φi =0 (1) ?H(i)sin φi + Δ?sin φi -Xc?sin φi cosφi - Y c?sin2 φi =0 (2) ?H(i)+N Δ -X ccos φi -Y c?sin φi =0 (3) 解方程得 : Δ =(X c?cosφi -?H(i)/(n +1) (4) Y c =(?H(i)sin φi )/ ?sin2 φi (5) Xc =(n +1)?H(i)cosφi -?H(i )?cos (n +1)?cos2 φi (?cos φi)2 φi(6) Rc =R +Δ (7) Rc = Hc(i)max -Hc(i )min (8) 沟中心距 :A = Xc1 +Xc2 +A光栅 5 .2 光栅技术的应用 受测头传感器量程的限制 , 在测量过程中工 件首先沿 X 方向移动一个距离 H , 该距离为工 件端面到沟中心的名义值 , 然后主轴回转带动测 头扫描沟道的轮廓, 计算出实际沟中心的偏差 X o1 、Y o1 , 则第一个沟 中心到端面的实际值 H = H +Xo1 , 由于 H 值的精度要求非常高 , 因此采 用光栅来测量 H 。 整个光栅系统 由光栅尺 、读 · 26 · 数头及细分卡组成 , 光栅尺装在工作台上 , 读数头 固定在基座上 , 光栅尺上用照相制版的方法刻上 了许多均匀分布的条纹 , 而读数头骑在尺上 , 一边 是光 源 , 另一边是一个裂相 光栅及光电接收器 。 当光栅尺与读数头产生相对运动 , 则通过两个光 栅的光信号 , 就在接收器上产生了一个正弦变化 的电信号 , 该信号的周期与光栅的密度有关 :密度 越高 , 周期越短 , 在 细分卡中一个周期又被分为 20 细分送入计数器 。 因此光栅的位移信号就转 化为计数器值 。 由于光栅可以刻的非常密 , 因此 它的读数精度可以非常高 。我们选用的光栅精度 达到 0 .5 μm 。 5 .3 测量软件的设计与编制 为达到自动找 沟心 、自动 测量的 目的, 本仪器采用 快 速 BASIC 语 言 编制主程序, 用汇 编语言编制步进电 机驱动程序及接近 开关检测程序和光 栅计数程序 。 5 .3 .1 数据处理 图6 首先将测头传 感器采样信号作中 值滤波处理 , 然后依据采样值作出圆 , 再根据最小 二乘法原理找出圆心 , 根据圆心的偏差驱动步进 电机沿 X 、Y 方向移动 , 使圆心偏差趋近最小 , 然 后根据光栅读数求出沟位置 H 和沟中心距 A 。 5 .3 .2 光栅零位的处理 由于机械装置的空程影响 , 光栅的回零精度 不高 。 因此在程序上采用了中断的方式 , 在每次 光栅通过零位时计算机产生中断 , 将光栅计数器 清零 , 保证了测量的重复性 。 6 技术指标 6 .1 测量范围 外圈 外 径 φ50 ~ 100 m m , 宽 度 25 ~ 50 mm 。 内圈内径 φ20 ~ 50 m m , 宽度 8 ~ 28 mm 。 6 .2 精度指标 中心距 ±0 .003 mm , 沟位置 ±0 .004 m m , 沟 半径 ±0 .005 mm , 沟形 ±0 .000 5 mm , 测量重复 性 ±0 .003 mm 。 (收稿日期 :1998-12-14) (编辑 :朱学骏) 《轴承》 1999 .№.5 本期内容摘要 王大力 , 徐 浩 , 彭立涛 .调心滚子轴承设计与 参数化 绘图系统 .轴承 , 1999(5):1 ~ 4 采用中文下拉式多级菜 单结 构 , 良好的 人机 界面 , 强 大的轴承设计功能 , 尤其是可修改轴承设计方法中 的结构 参数 , 把设计者 的经 验 及轴 承理 论的 新发 展 融入 设计 之 中 , 使轴承设计具有灵活性 。 参数化绘图方式 , 可边设 计 、 边画放大图 、边修改 , 缩短设计周期 。嘉善润达滑动轴承 附图 2 幅 , 参 考文献 6 篇。 叙词 :调心滚子轴承 优化设计 绘图 软件 谢振宇 , 张锁怀 , 丘大谋等 .电磁轴承功率放大 器的局 部校正设计方法 .轴承 , 1999(5):5 ~ 8 从系统的数学模型出发 , 讨论了功率放大器环 节的时 间常数 T a 对系统 动态 性能 的影 响 , 提出 了 采用 局部 PD 校正以减小该时 间常 数 T a 的 方法 。 理论 计算 与实 际应 用表明 , 局部 P D 校正能明显改善 系统的 动态性 能 。 附图 6 幅 , 参考文献 4 篇 。 叙词 :电磁轴承 功率放大器 校正 姜绍峰 , 陈跃 飞 .轴 承 的 轴 向 限 位 方 法 .轴 承 , 1999 (5):9 ~ 12 比较了轴承内外圈轴向限位的多种方法 , 指出 过盈套 是最佳的精密主轴轴承 限位元 件 。 介绍 了过盈 套的 结构 型式 、特点和设计方法 , 分 析了过盈 套装 配后所 承受 的轴 向力情况 , 并阐 述 了过 盈 套的 装 配 及拆 卸 方法 。 附 图 5 幅 , 表 1 个 , 参考文献 5 篇 。 叙词 :轴套 轴颈 轴向 限位 过盈配 合 王红花 , 封志永 , 陈跃飞 .双半内圈四点接触球 轴承内 圈沟道精车工艺分析 .轴承 , 1999(5):13~ 14 通过对 D176318KQ T 轴承 的 分析 计 算得 知 , 沟位 置 和沟曲率在 公差内变化 时单边沟 径的变 化量分 别可 达到 0 .042mm 和 0 .036mm , 其综 合误 差可 达 0.156mm , 该 变 化量会导致沟道余量变化 , 直接影响产品质量 。采 用文中 介绍的测 量 方法 , 可有 效 控制 质 量 问题 的 发生 。 附 图 5 幅。 叙词 :球轴承 双半内圈 沟道 车削 工艺 测量 葛超峰 .圆锥滚子超精若干问题探讨 .轴承 , 1999(5): 15 ~ 16、33 全凸滚子超精有三段式和平直式两种方法 , 平 直式是 目前国内较普遍采用的 方法 。 论述 了平 直式和 三段 式的 加工原理及提高平 直式 超精 辊使 用寿 命的 方法 。 附 图 6 幅。 叙词 :圆锥滚子 凸度 超精加工 周现星 , 宫元贵 , 刘增 甫 .用 3MZ 1410 磨床 磨削角 接 触球轴承外圈斜挡边 .轴承 , 1999(5):17 改进砂轮修整器 , 使之 适应直 线修 整的需 要 , 改动 液 压部分 , 以保证磨架修整时所需的速度 。 经简单调整又 可 恢复磨床原功能 , 一般操 作人员 即可独 立进 行工序 更换 。 附图 2 幅 。 叙词 :角接触球轴承 外圈 斜挡边 磨床 改装 刘周兴 .DJL-1 型反射炉的改造 .轴承 , 1999(5):18 叙词 :反射炉 炉温 燃煤 改造 武晋予 , 谢世民 , 王世锋 .轴承生产中工作液的过滤 方 法及相应设备 .轴承 , 1999(5):19 ~ 20 对单机循环过滤及集中循环过滤方法 在磨削冷却液 、 超精研磨液及煤油清洗液过滤中的应用作 了介绍 , 分析 了 过滤原理和优缺点 , 指出了过滤设备的发展方向 。 叙词 :冷却液 研磨液 清洗液 过滤 方正全 .ABV -1 型 全 自 动 轴 承 振 动 测 量 仪 .轴 承 , 1999(5):21 ~ 24 ABV-1 型智能化数字型全自动轴承 振动(速度)测 量 仪适 用于轴承内径 10 mm 到外径 62 mm 的球轴承振动检 验与分选 , 能够按预置的振动允许值和波峰因数值自动 分 选两个或四个振动 等级 , 可自动 进行轴 承两 面振动 测量 。 介绍了其设计原理及主要技术性能参数 。 附图 2 幅 , 参 考 文献 7 篇 。 叙词 :球轴承 振动 测量仪器 鲁鸿雁 , 杜宏林 , 王道恒等 .汽车轮毂轴承双沟中心 距 的测量 .轴承 , 1999(5):24 ~ 26 用极坐标与直角坐标法相结合 , 来解决沟中心定位 不 准造成测量误差太 大的问 题 。 描述了 采用 三个步 进电 机 经过细分后驱动 工作台 沿 X 、Y 方 向移 动来 准确 定位 工 件 , 实现了自动化测量 。 引进了光栅技术测量沟位置和 沟 中心距 , 推导出了测量沟中心的数学模型和最小二乘圆 的 公式 。 附图 6 幅 。 叙词 :汽车轮毂轴承 沟道 位置 测量仪器 单连新 , 张中元 , 范 琦等 .CU9505 钢球 表面粗 糙度 激 光测量仪 .轴承 , 1999(5):27 ~ 29 CU 9505 激光钢球 表面 粗 糙度 测量 仪 是根 据激 光 散 斑理论和简化数学模型(φn =ψn + Hn)进行设 计 , 并通 过 理论分析推荐出不同 大小的 钢球与 传感器 接收距 离的 数 学公式 , 文中给出了测量 原理 框图和 流程 图 。 附图 7 幅 , 参考文献 3 篇 。 叙词 :钢球 粗糙度 测量仪器 (下转第 4 页) · 44 ·

  轴承感应加热器/微电脑轴承感应加热器根据不同规格的轴承或其它工件,选择不同的轭铁套上,将此轭铁放在主机的顶端面上,应吻合平整。:,加热时,应将传感器插入“传感插座”,并将传感器紧贴被加热工件。

  离合器室)底盖,在发动机熄火情况下,变速器挂上挡,嘉善润达滑动轴承踩下离合器踏板,用改锥拨动从动盘进行检查键槽有无间隙。如间隙较大,则需修复或更换新件。